一丶污水处理工艺选择概述
污水处理工艺的选择是根据污水进水水质、出水标准、污水处理厂规模、排放水体的环境容量，以及当前的经济条件、管理水平、自然条件、环境特点等因素综合分析研究后确定的。各种工艺有其各自的特点及适用条件，应结合当地的实际情况、项目的具体特点而定。
污水处理厂工艺选择原则如下：
①工艺性能先进性：工艺先进而且成熟，流程简单，对水质适应性强，出水达标率高，污泥生成量少且易于处理、处置；
②高效节能经济性：耗电量小，运行费用低，投资省，占地少；
③运行管理适用性：运行管理方便，设备可靠，易于维护；
④文明生产安全性：重视环境，控制噪声，防治臭气，创造文明生产条件。
根据水质分析的结果，本工程进水水质浓度偏高，BOD5/CODcr=0.2、BOD5/TN=2.1、BOD5/TP=20，需要使用强化脱氮除磷工艺。
根据对各项污染物去除率的要求，表明污水处理厂需釆用强化生物处理工艺，但生物处理工艺在满足常规去除CODcr和BOD5以及SS的同时，必须具备除磷脱氮的功能。通过对国内外釆用脱氮除磷工艺的污水厂设计参数和运行经验，釆用适宜的除磷脱氮污水生物处理工艺，对表中污染物的去除是能够得到保证的。
本工程进水的TP浓度较高，根据国内外污水处理厂的运行经验，高浓度的TP完全依赖于生物除磷是有风险的。为保证污水稳定的达标排放，本工程增设化学辅助除磷设施，与生物除磷相结合以强化除磷效果，达到污水排放标准。
本工程进水中的SS浓度较高（以无机颗粒为主），如果不进行预处理，其对后续的生化处理系统影响非常大，所以应采取适当的预处理措施以降低进水中的悬浮物浓度。
根据以上分析，本工程污水处理工艺必须考虑加强除磷脱氮的工艺。根据水质条件分析，本项目污水较适合使用生物脱氮除磷工艺。目前国内应用的二级污水处理工艺主要包括A2/O、MBR与BBR等，本报告将对这几种处理工艺进行介绍，并进一步比选出本工程的推荐工艺。
1.A2/O工艺概述
A2/O是根据微生物的特性而研究的最典型也最原始的除磷脱氮工艺。A2/O即A-A-O，厌氧-缺氧-好氧流程（Anaerobic-Anoxic-Oxic，简称A-A-O或A2/O）。A2/O工艺由厌氧池、缺氧池、好氧池串联而成。其流程图如图1所示。
它的基本流程是在厌氧-好氧除磷的工艺中加入缺氧池，将好氧池流出的一部分混合液回流至缺氧池前端，以达到反硝化的目的，在首段的厌氧池主要进行磷的释放，使污水的磷的浓度升高，溶解性的有机物被细菌吸收使污水中的BOD5浓度下降，另外部分NH3-N因细胞的合成得以去除，污水中的NH3-N浓度下降。在缺氧池中，反硝化菌利用污水的有机物做碳源，将回流混合液中带入大量NO3-N和NO2-N还原为N2释放到空气，因BOD5浓度继续下降，NO3-N浓度大幅度下降，而磷的变化很小。在好氧池中，有机物被微生物生氧化而继续下降，有机N被氨化继而被硝化，使NH3-N浓度显著下降，但随着硝化过程使NO3-N浓度增加，而P随着聚磷菌的过量摄取。也以较快的速度下降。经过多年的实践检验，A2/O工艺在除磷脱氮方面无可替代，尤其在大型污水处理厂的应用，表现出其强大的除磷脱氮功能。
2.MBR工艺概述
传统的活性污泥工艺(ConventionalActivatedSludge,CAS)广泛地应用于各种污水处理中。由于采用重力式沉淀方式作为固液分离手段，因此带来了很多方面的问题，如固液分离效率不高、处理装置容积负荷低、占地面积大、出水水质不稳定、传氧效率低、能耗高以及剩余污泥产量大等等。传统生物处理工艺处理后的水难以满足越来越严格的污水排放标准，同时，经济的发展所带来的水资源的日益短缺也迫切要求开发合适的污水资源化技术，以缓解水资源的供需矛盾。在上述背景下，一种新型的水处理技术——（MembraneBioreactor，MBR）应运而生。随着膜分离技术和产品的不断开发，MBR也更具有实用价值，近年来许多国家都投入了大量资金用于开发此项技术。
2.1MBR概述
MBR是指将超、微滤膜分离技术与污水处理中的生物反应器相结合而成的一种新的污水处理装置。这种反应器综合了膜处理技术和生物处理技术带来的优点。超、微滤膜组件作为泥水分离单元，可以完全取代二次沉淀池。超、微滤膜截留活性污泥混合液中微生物絮体和较大分子有机物，使之停留在反应器内，使反应器内获得高生物浓度，并延长有机固体停留时间，极大地提高了微生物对有机物的氧化率。同时，经超、微滤膜处理后，出水质量高，可以直接用于非饮用水回用。系统几乎不排剩余污泥，且具有较高的抗冲击能力。特别年Yamamoto将中空纤维膜应用于活性污泥处理中，使工艺运行成本大大降低，实际应用前景广阔。因此，MBR是当今倍受国内外专家学者重视的一项高新水处理技术。
2.2MBR种类
从整体构造上来看，MBR是由膜组件和生物反应器两部分组成。根据这两部分操作单元的组合方式，膜生物反应器可分为分置式和一体式（浸没式）两种。分置式MBR是指膜组件与生物反应器分开设置，浸没式MBR是指膜组件安置在生物反应器内部。2种反应器的流程如图6-2所示，分析如表6-2所示。
2.3MBR工艺优缺点
MBR工艺的主要特点如下：
（1）出水水质好
由于采用膜分离技术，不必设立、过滤等其它固液分离设备。高效的固液分离将污水中有悬浮物质、胶体物质、生物单元流失的微生物菌群与已净化的水分开，不需经三级处理即直接可回用，具有较高的水质安全性。
表1分置式及浸没式MBR工艺比较表
MBR
种类
压力驱动
形式
动力
消耗
管道
要求
膜更换和
清洗情况
微生物
失活情况
设备占地
面积
分置式
压力泵加压
大
需要
方便
有可能
大
一体式
真空泵抽吸
小
不需要
不方便
不失活
小
（2）占地面积小
膜生物反应器生物处理单元内微生物维持高浓度，使容积负荷大大提高，膜分离的高效性使处理单元水力停留时间大大缩短，占地面积减少。同时膜生物反应器由于采用了膜组件，不需要沉淀池和专门的过滤车间，系统占地仅为传统方法的60%。
（3）节约能源
由于MBR高效的氧利用效率，和独特的间歇性运行方式，大大减少了曝气设备的运行时间和用电量，节省电耗。
与此同时，MBR工艺的主要缺点如下：
（1）对NH3-N去除率不理想
由于MBR工艺的实质仍为AO工艺，因此其生物处理能力也与AO工艺接近，从目前的进水水质来看，本工程的C/N比较低，因此AO工艺并不能将NH3-N去除至目标水质，而后续的纳滤对BOD、SS及TP的截留效果较好，对NH3-N的去除率并不理想。
（2）水通量较低
由于膜的截留能力较强，导致单位膜面积的水通量较低，因此MBR工艺较多应用于水量较小的项目中，对于大规模污水项目，其膜组配备量较大，因此投资较高。
（3）维护费用较高
由于膜组件是耗材，一套膜组件的寿命约为2-3年，而更换一套其费用相对较高，导致MBR的维护费用较其他工艺更高。并且由于国内污水内所含杂质较多，膜很容易被各种尖锐物质（如沙粒、竹片等）所划伤，其更换频率较国外更高，导致运行成本进一步增加。
1.4BBR工艺概述
BBR生化工艺在城市生活污水的应用中主要有以下三个特点：
◆BBR工艺的核心是使用Bacillus菌（芽孢杆菌属）作为系统的优势菌属。
◆为了满足Bacillus菌的生长环境条件，BBR工艺采用生物膜法（BBR装置）和活性污泥法（BBR生化池）相结合的组合生化处理工艺。
◆BBR生化工艺出水可以满足《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB-）一级A标准。
1.4.1BBR工艺流程
BBR工艺流程如下图所示：
首先经过预处理的污水进入BBR装置（生物膜法装置），在BBR装置中，通过附着在BBR装置载体表面上的Bacillus菌吸附和分解进水中的有机物、氨氮和磷酸盐。BBR装置对有机物的去除率一般可以达到40-75%。
BBR装置自流入BBR生化池，在BBR生化池内，通过对溶解氧等条件的控制，保证Bacillus菌处于优势地位，最大可能发挥其高效去除有机物、磷和氮的能力。
BBR生化池的出水自流入二沉池，在二沉池内泥水进行分离。上清液达标排放。
根据Bacillus菌生长的需要和工艺特点，需要沉淀池污泥回流（污泥回流）和BBR生化池出水进行回流（内回流），污泥回流和内回流均至BBR设备前。
为了保持Bacillus菌的高活性，需要在BBR设备之前投加促进微生物生长和繁殖的营养剂。
1.4.2BBR工艺特点
BBR工艺的主要特点如下：
◆BBR生化工艺采用了生物膜法（BBR生物转盘装置）和活性污泥法（BBR生化池）的组合工艺，以保持Bacillus菌去除各种污染物的高性能。
◆BBR生化工艺在处理城市污水时，采用污泥回流保持Bacillus菌的数量满足去除有机物的要求；通过内回流保持Bacillus菌的高活性和对各种污染物的高去除率。
◆为保持Bacillus菌处于优势地位和对氮、磷较高的高去除效率，BBR生化工艺对溶解氧控制到较低的水平（DO不高于1mg/L），与传统生化工艺（一般溶解氧控制在2-4mg/L）相比，BBR生化池所需空气量少很多，这样可以很好地降低能耗；加上BBR装置采用自然通风，这样BBR生化处理工艺相比传统生化处理工艺的能耗约低30-50%（只对生化部分比较）。
◆BBR生化工艺采用Bacillus菌作为系统的优势菌属，由于其对有机物、氮和磷的独特去除机理和较高的去除率，通过合理的设计，其出水可以满足《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB-）一级A标准。
◆由于Bacillus菌本身具有除臭能力，其生化工艺段、污泥处理段可以不需要进行额外的除臭处理，这样可以减少污水处理厂对除臭系统的投资和运行费用。
◆由于Bacillus菌本身具有自我消*能力，系统产生的污泥中大肠杆菌属等指标可以比较容易的达到污泥消*的要求，对污泥后续的最终处置（资源化）创造了较好的条件。
◆BBR生化系统整体建设用地少于传统工艺。
1.4.3BBR生化工艺核心技术——Bacillus菌的使用
①Bacillus菌介绍
芽孢杆菌（Bacillus），细菌的一科，能形成芽孢（内生孢子）的杆菌或球菌。包括芽孢杆菌属、芽孢乳杆菌属、梭菌属、脱硫肠状菌属和芽孢八叠球菌属等。它们对外界有害因子抵抗力强，分布广，存在于土壤、水、空气以及动物肠道等处。
本工艺中利用的芽孢杆菌，主要包括地衣芽孢杆菌、苛性芽胞杆菌、球形芽孢杆菌、多粘芽孢杆菌、浸麻芽孢杆菌等。
②Bacillus菌去除污染物机理
A.有机物的去除
Bacillus菌中对蛋白质、淀粉和脂肪有较高的分解能力，去除机理如下：
B.脱氮机理
同传统的硝化、反硝化脱氮原理不同，Bacillus菌直接吸取胺（有机氮）、氨氮以及铵盐，为微生物所利用，从而进行脱氮，氮元素部分以有机氮的形式进入污泥中，并通过剩余污泥的排放从系统中去除，部分转化成氮气排入空气中。
C.除磷机理
Bacillus菌属于革兰氏阳性菌。与革兰氏阴性菌相比，革兰氏阳性菌细胞壁比革兰氏阴性菌（在一般活性污泥工艺中使用的菌类）的细胞壁厚而均匀，主要通过肽键来连接肽聚糖构成细胞壁。革兰氏阳性菌的细胞壁包含了大量的磷壁酸。也就是说，在微生物的合成反应中，磷酸盐以磷壁酸的形式进入Bacillus菌的细胞壁中，最后通过剩余污泥的排放从系统中脱磷。
通过Bacillus菌除磷一般去除率在50%以上，为了保证达标，采取辅助化学除磷。
D.除臭机理
Bacillus菌可将污水中的氨、氨盐、硫化氢等状态的物质吸收，去除了臭气产生成份，大大降低了系统臭气产生量。
E.消*机理
Bacillus菌在生长代谢过程中，分泌Bacitracin、Polymyxin、Tyrothicin、Circulin、Gramicidin等抗生素，可以溶解或杀灭处理水中的大肠杆菌及一般细菌等。
由于系统具有自我消*能力，剩余污泥基本上不需要进行稳定化就可以进入最终的处理和处置过程。
③Bacillus菌的特点
◆Bacillus菌具有超强的繁殖能力，在低温、高盐度、高压等极具严酷的极限环境中也具有适应能力。
◆可分解蛋白质和将淀粉分解至葡萄糖的能力。
◆可分解脂肪酸。
◆可吸收转化增殖分解后的物质。
◆Bacillus菌属适氮和硫磺素菌种，可将污水中氮素被氧化前的氨、氨盐、硫化氢等状态的物质吸收，去除了臭气产生成份，降低了系统臭气产生量。
◆Bacillus菌具有孢子形成能力，在恶劣环境中能保持活性菌种增殖数量，维持处理能力。
◆可以分泌抗生素，具有杀菌灭菌的功效。
◆可分泌的酵素具有强力的水分解能力，可分解难分解的蛋白质、脂质、核酸等物质，通过对难分解性物质的分解、可大幅提高处理效率。
◆能分泌出一种特殊的粘性物质，具有很强的吸附过滤能力。
◆含有Bacillus菌的活性污泥的脱水性能非常好。
1.4.4BBR生化工艺核心设备——BBR装置
BBR装置中的盘片（生物载体）为Bacillus菌提供了一个生长、繁殖的载体，在BBR装置中保持足够量的Bacillus菌，同时吸附、分解污水中的污染物。其主要特点如下：
◆BBR盘片是采用优质材料聚乙稀基树脂PVDC制造而成的特殊网状结构。
◆该装置空隙率在97%以上，使其具有较大的比表面积，水和空气容易进出，在均一好氧条件下处理效果好而且稳定。
◆BBR盘片质量轻（密度在0.05-0.06g/cm3），不吸水，因此电机功耗较低，后续的保养和操作也较为简便。
◆BBR盘片具有独特的网状结构，使得微生物可以维持较高密度的附着率（约10,～30,mg/L），从而可适应流量、有机物负荷变化造成的冲击，对低温也有着极高的适应性。
◆采用优质材料以及强度极高的机械结构，使得本装置可以长期运行。
二丶污水处理工艺比选
这三种工艺的比较表如下表所示：
A2/O工艺
MBR工艺
BBR工艺
使用菌种
普通厌氧菌、好氧菌和硝化菌类
普通厌氧菌、好氧菌和硝化菌类
芽孢杆菌（Bacillussp.）优化菌
达标能力
《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB-）一级B标准
《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB-）一级B标准
《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB-）一级A标准
处理效率
BOD：90%以上
TN：60-75%
TP：50-70%
BOD：95%以上
TN：60-75%
TP：75-90%
BOD：96%以上
TN：80-95%
TP：75-90%
脱氮原理
通过曝气及硝化反应转换为硝酸盐和亚硝酸盐，在缺氧条件下通过反硝化转化成氮气脱除。
通过曝气及硝化反应转换为硝酸盐和亚硝酸盐，在缺氧条件下通过反硝化转化成氮气脱除。
芽孢杆菌（Bacillus）吸收氨氮或铵态氮转换成细胞物质
除磷原理
在厌氧条件下释出磷，在好氧条件下摄取磷，通过剩余污泥的排放除磷
通过纳滤膜对磷进行截留。
芽孢杆菌（Bacillus）的生长条件中，当DO为0.5mg/L时，微生物可以吸收最多的磷，以达到除磷目的。
除臭能力
需要额外除臭系统
需要额外除臭系统
具有自我除臭能力
污泥稳定性
不稳定
不稳定
较稳定
功耗
较高
较低
较低
占地面积
较大
较小
较小
投资
较低
较高
较低
运行费用
较低
较高
较低
来源：酋长水处理部落
这篇文章把生活污水处理厂常见问题都说透了...在污水处理过程中，会遇到各种各样的污水问题，比如：COD、氨氮等指标不达标，污泥膨胀、浮泥、活性微生物死亡等，特别是工业污水问题更多。相对而言，生活污水问题稍少，但也存在一系列问题，下面我们就将生活污水问题总结如下：
一、进水水量与水质
（一）进水水量
在我国，城市污水处理厂进水水量不足的现象普遍存在，这种吃不饱的原因既有通常被提到的污水收集管网建设滞后问题，也有设计能力超前的问题。这两方面原因导致许多地方的污水处理厂已经建成几年仍不能满负荷运行，有些污水处理厂甚至只能抽取厂区周边的河水进行处理，使得污水处理工艺控制增加了难度，也增加了工程投资的成本，造成资产的闲置与浪费，无谓地过多消耗本来就已非常紧张的污水处理资金。相反，有的污水处理厂存在长期超负荷运行状态，例如某污水处理厂一期工程规模为40万m3/d，二期工程规模为24万m3/d，但由于资金短缺而使二期工程建设滞后，一期实际处理量已达到52万m3/d，处理出水水质有所下降。为此，合理确定污水处理厂建设规模与分期，高效使用治污资金，以及尽量提高污水收集率，是实现污水减排的前提。
（二）进水水质
由于城市污水收集管网不配套，雨污合流制管网较普遍，管网管理不到位，致使进入城市污水处理厂的进水中雨水、河道水和工业废水的比例较大。
以下进水水质情况均不利于污水处理厂的正常运行：
（1）进水中BOD、COD含量比设计值低，而氮、磷等指标则等于或高于设计值，从而增加污水脱氮除磷处理达标排放的难度；
（2）工业废水中的夹带油污或有*物质对城市污水处理厂的生物系统造成巨大影响，在极端情况下这些油污或有*物质会使整个生物系统瘫痪，微生物菌种死亡，整个污水处理厂不得不重新培养活性污泥；
（3）进水水质偏高，供氧与污泥脱水设备规格不能满足污水与污泥处理要求。其中垃圾渗滤液引入给城市污水处理厂运行所造成的影响需要给予足够重视。
对于污水收集与污水处理能力不协调问题，需要有关主管部门将城市排水管网和污水处理厂建设纳入城市建设近、远期总体规划，保证污水收集系统与污水处理厂同步或先行建设。同时做好新建污水处理厂服务范围内污水水质调查，以合理确定设计进水水质。
二、出水水质
我国近年建设的城市污水处理厂基本要求达到国家GB-中的一级B标准，在一些地区还有要求达到一级A标准。即使是原有已建项目，也在逐渐进行升级改造，以提高污水减排效果。
根据规定的污水处理排放标准要求，各城市污水处理厂采用适合于本地进水水质等客观条件的污水处理工艺技术，并加强运营管理。然而，在污水处理厂的实际运行管理过程中，仍会遇到一些来自不同方面的问题而导致处理出水水质不达标。
（一）有机物超标
传统活性污泥工艺的主要功效是去除城市污水中的有机污染物质，设计与运行良好的活性污泥工艺，出水BOD5和SS均可小于20mg/L。
影响有机物处理效果的因素主要有：
（1）营养物
一般城市污水中的氮磷等营养元素都能够满足微生物需要，且过剩很多。但工业废水所占比例较大时，应注意核算碳、氮、磷的比例是否满足:5:1。如果污水中缺氮，通常可投加铵盐。如果污水中缺磷，通常可投加磷酸或磷酸盐。
（2）pH
城市污水的pH值是呈中性，一般为6.5～7.5。pH值的微小降低可能是由于城市污水输送管道中的厌氧发酵。雨季时较大的pH降低往往是城市酸雨造成的，这种情况在合流制系统中尤为突出。pH的突然大幅度变化，不论是升高还是降低，通常都是由工业废水的大量排入造成的。调节污水pH值，通常是投加氢氧化钠或硫酸，但这将大大增加污水处理成本。
（3）油脂
当污水中油类物质含量较高时，会使曝气设备的曝气效率降低，如不增加曝气量就会使处理效率降低，但增加曝气量势必增加污水处理成本。另外，污水中较高的油脂含量还会降低活性污泥的沉降性能，严重时会成为污泥膨胀的原因，导致出水SS超标。对油类物质含量较高的进水，需要在预处理段增加除油装置。
（4）温度
温度对活性污泥工艺的影响是很广泛的。首先，温度会影响活性污泥中微生物的活性，在冬季温度较低时，如不采取调控措施，处理效果会下降。其次，温度会影响二沉池的分离性能，例如温度变化会使沉淀池产生异重流，导致短流；温度降低会使活性污泥由于粘度增大而降低沉降性能；温度变化会影响曝气系统的效率，夏季温度升高时，会由于溶解氧饱和浓度的降低，而使充氧困难，导致曝气效率的下降，并会使空气密度降低，若要保证供气量不变，则必须增大供气量。
（二）总磷超标
城市污水处理厂除磷主要是依靠生物除磷，即在好氧段前增加厌氧段，使聚磷菌交替处于厌氧和好氧状态，实现磷酸盐的释放与吸收，并通过排放剩余污泥来达到除磷目的。在生物除磷难以达标的条件下，还可以考虑投加化学药剂来辅助除磷。化学除磷主要是通过混凝、沉淀和过滤等方法使磷成为不溶性的固体沉淀物，从污水中分离出来。
导致生物除磷出水总磷超标的原因涉及许多方面，主要有：
（1）污泥负荷与污泥龄
厌氧-好氧生物除磷工艺是一种高F/M低SRT系统。当F/M较高，SRT较低时，剩余污泥排放量也就较多。因而，在污泥含磷量一定的条件下，除磷量也就越多，除磷效果越好。
对于以除磷为主要目的生物系统，通常F/M为0.4～0.7kgBOD5/kgMLSSd，SRT为3.5～7d。但是，SRT也不能太低，必须以保证BOD5的有效去除为前提。
（2）BOD5/TP
要保证除磷效果，应控制进入厌氧区的污水中BOD5/TP大于20。由于聚磷酸菌属不动菌属，其生理活动较弱，只能摄取有机物中极易分解的部分。因此，进水中应保证BOD5的含量，确保聚磷酸菌正常的生理代谢。但许多城市污水处理厂实际进水存在碳源偏低，氮、磷等浓度较高等现象，导致BOD5/TP值无法满足生物除磷的需要，影响了生物除磷的效果。
（3）溶解氧
厌氧区应保持严格厌氧状态，即溶解氧低于0.2mg/L，此时聚磷菌才能进行磷的有效释放，以保证后续处理效果。而好氧区的溶解氧需保持在2.0mg/L以上，聚磷菌才能有效吸磷。因此，对于厌氧区和好氧区溶解氧的控制不当，将会极大影响生物除磷的效果。另外，有些污水处理厂的进水为河道水，污水中溶解氧含量较高，若直接进入厌氧区，则不利于厌氧状态的控制，影响了聚磷菌放磷效果。
（4）回流比
厌氧-好氧除磷系统的的回流比不宜太低，应保持足够的回流比，尽快将二沉池内的污泥排出，防止聚磷菌在二沉池内遇到厌氧环境发生磷的释放。在保证快速排泥的前提下，应尽量降低回流比，以免缩短污泥在厌氧区的实际停留时间，影响磷的释放。
在厌氧-好氧除磷系统中，若污泥沉降性能良好，则回流比在50～70%范围内，即可保证快速排泥。
（5）水力停留时间
污水在厌氧区的水力停留时间一般在1.5～2.0h的范围内。停留时间太短，一是不能保证磷的有效释放，二是污泥中的兼性酸化菌不能充分地将污水中的大分子有机物分解成低级脂肪酸，以供聚磷菌摄取，从而也影响了磷的释放。
污水在好氧区的停留时间一般在4～6h，这样即可保证磷的充分吸收。
（6）pH
低pH有利于磷的释放，高pH有利于磷的吸收，而除磷效果是磷释放和吸收的综合。因此在生物除磷系统中，宜将混合液的pH控制在6.5～8.0的范围内。
由于对出水总磷指标要求的不断提高，除生物除磷外，化学除磷也得到越来越多地应用。但化学除磷在提高除磷效果的同时，也会因投加化学药剂而使剩余污泥量大大增加，进而增加污泥处理量与泥饼处置量。
实际中应根据实验来确定化学药剂的投加点与投加量，并及时调整，确保出水磷含量稳定达标，并尽可能降低药耗。
（三）氨氮超标
污水中氨氮的去除主要是在传统活性污泥法工艺基础上采用硝化工艺，即采用延时曝气，降低系统负荷。
导致出水氨氮超标的原因涉及许多方面，主要有：
（1）污泥负荷与污泥龄
生物硝化属低负荷工艺，F/M一般在0.05～0.15kgBOD/kgMLVSS·d。负荷越低，硝化进行得越充分，NH3-N向NO3--N转化的效率就越高。与低负荷相对应，生物硝化系统的SRT一般较长，因为硝化细菌世代周期较长，若生物系统的污泥停留时间过短，即SRT过短，污泥浓度较低时，硝化细菌就培养不起来，也就得不到硝化效果。SRT控制在多少，取决于温度等因素。对于以脱氮为主要目的生物系统，通常SRT可取11～23d。
（2）回流比
生物硝化系统的回流比一般较传统活性污泥工艺大，主要是因为生物硝化系统的活性污泥混合液中已含有大量的硝酸盐，若回流比太小，活性污泥在二沉池的停留时间就较长，容易产生反硝化，导致污泥上浮。通常回流比控制在50～％。
（3）水力停留时间
生物硝化曝气池的水力停留时间也较活性污泥工艺长，至少应在8h以上。这主要是因为硝化速率较有机污染物的去除率低得多，因而需要更长的反应时间。
（4）BOD5/TKN
TKN系指水中有机氮与氨氮之和，入流污水中BOD5/TKN是影响硝化效果的一个重要因素。BOD5/TKN越大，活性污泥中硝化细菌所占的比例越小，硝化速率就越小，在同样运行条件下硝化效率就越低；反之，BOD5/TKN越小，硝化效率越高。很多城市污水处理厂的运行实践发现，BOD5/TKN值最佳范围为2～3左右。
（5）硝化速率
生物硝化系统一个专门的工艺参数是硝化速率，系指单位重量的活性污泥每天转化的氨氮量。硝化速率的大小取决于活性污泥中硝化细菌所占的比例，温度等很多因素，典型值为0.02gNH3-N/gMLVSSd。
（6）溶解氧
硝化细菌为专性好氧菌，无氧时即停止生命活动，且硝化细菌的摄氧速率较分解有机物的细菌低得多，如果不保持充足的氧量，硝化细菌将“争夺”不到所需要的氧。因此，需保持生物池好氧区的溶解氧在2mg/L以上，特殊情况下溶解氧含量还需提高。
（7）温度
硝化细菌对温度的变化也很敏感，当污水温度低于15℃时，硝化速率会明显下降，当污水温度低于5℃时，其生理活动会完全停止。因此，冬季时污水处理厂特别是北方地区的污水处理厂出水氨氮超标的现象较为明显。
（8）pH
硝化细菌对pH反应很敏感，在pH为8～9的范围内，其生物活性最强，当pH＜6.0或＞9.6时，硝化菌的生物活性将受到抑制并趋于停止。因此，应尽量控制生物硝化系统的混合液pH大于7.0。
（四）总氮超标
污水脱氮是在生物硝化工艺基础上，增加生物反硝化工艺，其中反硝化工艺是指污水中的硝酸盐，在缺氧条件下，被微生物还原为氮气的生化反应过程。
导致出水总氮超标的原因涉及许多方面，主要有：
（1）污泥负荷与污泥龄
由于生物硝化是生物反硝化的前提，只有良好的硝化，才能获得高效而稳定的的反硝化。因而，脱氮系统也必须采用低负荷或超低负荷，并采用高污泥龄。
（2）内、外回流比
生物反硝化系统外回流比较单纯生物硝化系统要小些，这主要是入流污水中氮绝大部分已被脱去，二沉池中NO3--N浓度不高。相对来说，二沉池由于反硝化导致污泥上浮的危险性已很小。另一方面，反硝化系统污泥沉速较快，在保证要求回流污泥浓度的前提下，可以降低回流比，以便延长污水在曝气池内的停留时间。
运行良好的污水处理厂，外回流比可控制在50%以下。而内回流比一般控制在～%之间。
（3）反硝化速率
反硝化速率系指单位活性污泥每天反硝化的硝酸盐量。反硝化速率与温度等因素有关，典型值为0.06～0.07gNO3--N/gMLVSSd。
（4）缺氧区溶解氧
对反硝化来说，希望DO尽量低，最好是零，这样反硝化细菌可以“全力”进行反硝化，提高脱氮效率。但从污水处理厂的实际运营情况来看，要把缺氧区的DO控制在0.5mg/L以下，还是有困难的，因此也就影响了生物反硝化的过程，进而影响出水总氮指标。
（5）BOD5/TKN
因为反硝化细菌是在分解有机物的过程中进行反硝化脱氮的，所以进入缺氧区的污水中必须有充足的有机物，才能保证反硝化的顺利进行。由于目前许多污水处理厂配套管网建设滞后，进厂BOD5低于设计值，而氮、磷等指标则相当于或高于设计值，使得进水碳源无法满足反硝化对碳源的需求，也导致了出水总氮超标的情况时有发生。
（6）pH
反硝化细菌对pH变化不如硝化细菌敏感，在pH为6～9的范围内，均能进行正常的生理代谢，但生物反硝化的最佳pH范围为6.5～8.0。
（7）温度
反硝化细菌对温度变化虽不如硝化细菌那么敏感，但反硝化效果也会随温度变化而变化。温度越高，反硝化速率越高，在30～35℃时，反硝化速率增至最大。当低于15℃时，反硝化速率将明显降低，至5℃时，反硝化将趋于停止。因此，在冬季要保证脱氮效果，就必须增大SRT，提高污泥浓度或增加投运池数。
（五）悬浮物超标
出水中的悬浮物指标是否达标，主要取决于生物系统污泥的质量是否良好、二沉池的沉淀效果以及污水处理厂的工艺控制是否恰当。
造成二沉池出水悬浮物超标的原因有以下几个方面：
（1）二沉池工艺参数选择
二沉池设计参数是否选择恰当是出水悬浮固体指标会否超标的重要因素。许多城市污水处理厂在设计之初，为节约建设成本，将水力停留时间大大缩短，并尽量提高其水力表面负荷，造成运行时二沉池经常出现翻泥现象，致使出水悬浮固体超标。另外，某些污水处理厂由于实际工艺调整需要，需将生物池污泥浓度控制在较高的水平时，也会造成二沉池固体表面负荷过大，影响出水水质。因此，一般认为应对二沉池的这几个工艺参数的设置留有较大的余地，以利于污水处理厂工艺的控制与调整。
一般来说，影响沉淀池沉淀效果的主要工艺参数为水力停留时间、水力表面负荷和污泥通量。
二沉池水力停留时间
污水在二沉池的水力停留时间长短，是二沉池运行的重要参数。只有足够的停留时间，才能保证良好的絮凝效果，获得较高的沉淀效率。因此，建议二沉池的水力停留时间设置在3～4h左右。
二沉池水力表面负荷
对于一座沉淀池来说，当进水量一定时，它所能去除的颗粒的大小也是一定的。在所能去除的这些颗粒中，最小的那个颗粒的沉速正好等于这座沉淀池的水力表面负荷。因此，水力表面负荷越小，所能去除的颗粒就越多，沉淀效率就越高，出水悬浮物的指标就越低。设计二沉池较小的水力表面负荷，有利于污泥等悬浮固体的有效沉淀。一般建议二沉池的水力表面负荷控制在0.6～1.2m3/m2h。
二沉池固体表面负荷
二沉池的固体表面负荷的大小，也是影响二沉池沉淀效果的重要因素。二沉池的固体表面负荷越小，污泥在二沉池的浓缩效果越好。反之，则污泥在二沉池的浓缩效果越差。过大的固体表面负荷会造成二沉池泥面过高，许多污泥絮体来不及沉淀就随污水流出，影响出水悬浮物指标。一般二沉池固体表面负荷最大不宜超过kgMLSS/m2d。
（2）活性污泥质量
活性污泥质量的好坏是影响出水悬浮物是否超标的重要因素。高质量的活性污泥主要体现在四个方面：良好的吸附性能，较高的生物活性，良好的沉降性能以及良好的浓缩性能。
胶体状态的污染物首先必须被吸附到活性污泥絮体上，并进一步被吸附到细菌表面附近才能被分解代谢，因而吸附性能较差的活性污泥去除胶态污染物质的能力也差。活性污泥的生物活性系指污泥絮体内的微生物分解代谢有机污染物的能力，生物活性较差的活性污泥去除有机污染物的速度必然较慢。只有沉降性能良好的活性污泥才能在二沉池得以有效地泥水分离。反之，如果污泥沉降性能恶化，分离效果必然降低，导致二沉池出水浑浊，SS超标，严重时还可能导致活性污泥的大量流失，使系统内生物量不足，继而又影响对有机污染物的分解代谢效果。只有活性污泥具有良好的浓缩性能，才能在二沉池得到较高的排泥浓度。反之，如果浓缩性能较差，排泥浓度降低，就要保证足够的回流污泥量，提高回流比。但是，提高回流比会缩短污水在曝气池的实际停留时间，导致曝气时间不足，影响处理效果。
（3）进水SS/BOD5
生物系统活性污泥中MLVSS比例与进水SS/BOD5有很大的关系，当进水SS/BOD5高时，生物系统活性污泥中MLVSS比例则低，反之则高。根据运行经验来看，当SS/BOD在1以下时，MLVSS比例可以维持在50%以上，当SS/BOD5在5以上时，VSS比例将会下降到20～30%。当活性污泥中MLVSS比例较低时，为了保证硝化效果系统就必须维持较高的泥龄，污泥老化情况较明显，导致出水SS超标。
（4）有*物质
入流污水中含有强酸、强碱或重金属等有*物质将会使活性污泥中*，失去处理功效，严重的甚至发生污泥解体，造成污泥无法沉淀，出水悬浮物超标。解决活性污泥中*问题的根本办法就是加强对上游污染源的管理。
（5）温度
温度对活性污泥工艺的影响是很广泛的。首先，温度会影响活性污泥中微生物的活性，冬季温度较低时，如不采取调控措施，处理效果会下降。其次，温度会影响二沉池的的分离功能。如温度的变化会使二沉池产生异重流，导致短流现象发生；温度降低时，会使活性污泥由于黏度增大而降低沉降性能等。
三、泥饼含水率
目前，对城市污水处理厂污泥考核的主要指标主要是泥饼含水率。
在我国，已经投入使用或在建的城市污水处理厂，普遍采用活性污泥法进行污水处理，活性污泥的污泥龄设计较短，且设计中基本不设污泥浓缩和污泥消化设施，使得剩余污泥量大，污泥中有机成分多，不易于脱水。因此，若要将泥饼含水率控制在80%以下，就需要加大PAM的投加量，从而使污水处理成本提高。
为保证污泥浓缩与脱水效果，在污泥脱水絮凝剂的配制方面，絮凝药剂的配制浓度应控制在0.1%～0.5%范围内。浓度太低则投加溶液量大，配药频率增多；浓度过高容易造成药剂粘度过高，可能导致搅拌不够均匀，螺杆泵输送药液时阻力增大，容易加快设备损耗和管路堵塞。另外，不同批次和不同型号的絮凝剂比重差别较大，需根据实际情况定期或不定期地标定药剂的配制浓度，适时调整药剂的用量，保证污泥脱水效果和减少药剂浪费。同时，干粉药剂在储存和使用过程中注意防潮防失效。
四、机电设备
若要使污水与污泥处理系统的正常稳定运行，保证与工艺配套机电设备的运行状况也是非常重要的。同时，机电设备的稳定高效运行，对污水处理厂节能降耗影响很大。
（一）格栅机
格栅除污机是污水处理工艺的第一道工序，也是污水处理厂内最容易出现故障的设备之一。一旦出现故障，污水处理厂将不能够正常进水。
常见问题：
（1）格栅机卡阻：不管连续运行还是间歇运行，因为格栅机长时间与污水接触，容易造成轴承磨损，运行出现卡阻现象，造成链条或耙齿拉偏或其他机械故障。为此，需要加强格栅机相关机械部件的润滑保养，以及日常巡检要及时到位。
（2）格栅机堵塞：污水中常夹带一些长条状的纤维、塑料袋等易缠绕的杂物，容易造成栅条和耙齿等堵塞。这一方面会使过栅断面减少，造成过栅流速过大，拦污效率下降。另一方面也会造成栅渠过水速率缓慢、沙砾沉积、栅渠溢流等问题。一般只能进行技术改造完善或勤维护，采用人工清理的方式解决。
实际运行中即使格栅运行正常，但因细格栅的栅条间隙也有3mm，不能全部拦截如瓜子皮、辣椒核等薄形杂物，造成生化池等后续构筑物还会有一部分漂浮物。
（二）提升水泵
国内目前的城市污水处理厂，大多采用潜水泵提升污水。从实际运行中发现，潜水泵在使用过程中，由于污水中各种杂质与浮渣较多，这些杂质容易缠绕在水泵的叶轮和密封环的间隙里，引起机械密封效果和水泵效率降低，使污水进入到密封腔而产生故障，严重时将导致水泵电机过流损坏。针对该问题主要是加强格栅机的格渣效果，定期检查潜水泵的绝缘和密封、核算提升泵效率，定期轮换使用等。
因城市污水处理厂进水量一天24小时均有变化，以及配套污水收集系统完善程度的不同，使得不同时期污水处理厂进水量可能有较大变化，特别是合流制的排水系统，进水季节性变化的特征非常明显。因此，在潜水泵的选用和配置上，应留有较大的调节空间。通常可采样多台水泵抽排水量呈梯度配置，结合定速泵配合调速泵控制方式，其中定速泵按平均流量选择，满足基本流量需求。调速泵变速运转以适应流量的变化，流量波动较大时以增减运转台数作补充。
（三）鼓风机
鼓风机是城市污水处理工艺的关键设备，耗能最大。风量、风压、电耗、噪音等是选用鼓风机的基本技术参数，使用中需结合工艺运行的特点，注意其适用的范围和调节能力。
城市污水处理厂的生物反应池微孔曝气系统一般采用离心式鼓风机。离心风机具有效率高、使用年限长、壳体内不需要润滑、气体不会被油污染等优点，特别是在供风量、风压的适用范围、噪音控制以及运行的稳定等方面均较罗茨风机优越。罗茨风机一般适用于池深较浅，需要的风量和风压较小的情况。
在能耗控制上，可采用变频调节控制，设备配置方面，也可多台鼓风机风量呈梯度配置，针对不同的工况，以增强工艺运行调节的灵活性，同时减少电耗。
油冷却器、油过滤器要定期清理，保证油质，需定期更换和送检，防止出现乳化现象。油冷却器有风冷和水冷两种方式：采用风冷注意定期清洁风冷却器的散热片，防止堵塞和积集尘垢；采用水冷需定期清理和维护冷却塔以及相应管路，注意保证循环冷却水的水质，可定期加入缓蚀阻垢药剂，防止细菌滋生、冷却器、管路结垢以及铜构件发生原电池反应腐蚀，影响冷却效果甚至污染油质。
过滤器要定期清洁或更换，保证进口负压在规定范围以内，减少因负压过高导致的鼓风机喘震故障的发生。
（四）曝气头
目前大部分的曝气方式采用的是微孔膜曝气，有盘式、球冠式、板式、管式等橡胶膜微孔曝气器类型。曝气器使用一段时间后，因微孔堵塞，阻力增大和橡胶老化、弹性变差等，导致充氧效率均会下降。为避免曝气器的堵塞或阻力增加过大，应定期进行曝气器的清洗。可采用甲酸清洗或大气量高压空气清洗。采用甲酸清洗要小心控制甲酸的浓度、清洗的频次、注意操作安全；采用大气量空气清洗要小心控制气量大小、强度和清洗的频次。另外，注意要定期打开曝气系统的排水阀门，排出冷凝水。对严重堵塞或破损的曝气头要及时更换，保证生物池曝气的均匀性，防止出现死角，堆积污泥。
（五）排泥设备
因为工艺的差别，有部分污水处理工艺不带二沉池，如SBR、UNITANK等，而且其池底是平的，容易在排泥时形成泥层漏斗。后期排出的混合液浓度降低，未能排出足量的污泥，导致剩余污泥浓度的下降，带来污泥处理能耗、药耗的上升。
对于这些工艺的运行，宜采用间歇排泥方式或改造成多点排泥的系统。
此外，在有二沉池的生物处理系统，需要对二沉池刮吸泥机进行定期维护，保证排泥顺畅，防止积泥而影响出水SS等指标。
（六）脱水机
目前国内采用的机械脱水方式主要有离心脱水机和带式压滤脱水机。
1、离心脱水机
运行中应研究进离心脱水机的浓缩污泥含固率的要求范围，进料量（装机容量），最大产量，离心机差速、转速，不同类型聚丙烯酰胺（PAM）加注率、投加浓度对离心机脱水后的污泥含固率、分离水SS值和回收率的影响。
若要离心脱水机的污泥脱水处理达到理想的分离效果，可以从两方面来考虑：
（1）转速差越大，污泥在离心机内停留时间越短，泥饼含水率就越高，分离水含固率就可能越大。反之，转速差越小，污泥在离心机内停留时间越长，固液分离越彻底,但必须防止污泥堵塞。利用转速差可以自动地进行调节，以补偿进料中变化的固体含量。
（2）当污泥性质已经确定时，可以改变进料投配速率，减少投配量改善固液分离；增加絮凝剂加注率，可以加速固液分离速度,提高分离效果。
常见问题：
（1）开机报警或振动报警
离心脱水机开启时低差速报警引起主电机停机或者振动较大、声音异常，造成报警停机。上述情况为上次停机前冲洗不彻底所致，即冲洗不彻底会导致两种情况发生：一是离心机出泥端积泥多导致再次开启时转鼓和螺旋输送器之间的速差过低而报警；二是转鼓的内壁上存在不规则的残留固体导致转鼓转动不平衡而产生振动报警。
（2）轴温过高报警
这主要是由于润滑脂油管堵塞致润滑不充分、轴温过高。由于离心脱水机的润滑脂投加装置为半自动装置，相对人工投加系统油管细长，间隔周期长，投加1次润滑脂容易发生油管堵塞的现象。一旦发生，需要人工及时清理，其主要原理是较频繁地加油以保证细长油管的有效畅通。当然，润滑脂亦不能加注过多，否则亦会引起轴承温度升高。
（3）主机报警而停机
开启离心脱水机或运行过程中调节脱水机转速，主电机变频器调节过大或过快，容易造成加（减）速过电压现象，导致主电机报警。运行中发现，一般变频调节在2Hz左右比较安全。离心脱水机在冲洗状态下，尤其在高速冲洗时，也易造成加（减）速过电压现象，所以在高速冲洗时离心脱水机旁应有运行人员监护。
（4）离心脱水机不出泥
在离心脱水机正常运转的情况下，相关设备正常运转，但出现不出泥现象，滤液比较混浊，差速和扭矩也较高，无异响，无振动，高速和低速冲洗时扭距左右变化不大，亦出现过扭距忽高忽低的现象，再启动时困难，无差速。
这种情况多发生在雨季，由于来水量大，对生物池的污泥负荷冲击大，导致剩余污泥松散、污泥颗粒小。而污泥颗粒越小，比表面积越大（呈指数规律增大），则其拥有更高的水合强度和对脱水过滤更大的阻力，污泥的絮凝效果差且不易脱水。此时，如不及时进行工艺调整，则离心脱水机可能会出现扭矩力不从心的现象（过高），恒扭矩控制模式下差速会进行跟踪。一旦差速过大，很容易导致污泥在脱水机内停留时间短、固环层薄；另一方面，转速差越大，由于转鼓与螺旋之间的相对运动增大，对液环层的扰动程度必然增大，固环层内部分被分离出来的污泥会重新返至液环层，并有可能随分离液流失。这种情况下会产生脱水机不出泥的现象。
在进泥浓度较低且污泥松散的情况下，采用高转速、低差速和低进泥量运行能够有效解决不出泥的问题，并且运行效果也不错。高转速是为了增加分离因数，一般来说污泥颗粒越小密度越低，需要的分离因数较高，反之需要较低的分离因数；采用低差速可以延长污泥在脱水机内停留时间，污泥絮凝效果增强的同时在转鼓内接受离心分离的时间将延长，同时由于转鼓和螺旋之间的相对运行减少，对液环层的扰动也减轻，因此固体回收率和泥饼含固率均将提高；低进泥量亦增加固体回收率和泥饼含固率。
2、带式压滤脱水机
带式压滤脱水机是由上下两条紧张的滤带夹带着淤泥层，从一连串规律排列的辊压筒中呈S形弯曲经过，靠滤带本身的张力形成对污泥层的压榨和剪切力，把污泥层的毛细水挤压出来，获得含固率较大的泥饼。
为保持带式压滤脱水机的正常运行，需注意以下操作与维护事项：
①对有预脱水区（浓缩区）的，保证布泥均匀；
②滤带刮刀采用软性材质，减少对滤带和滤带接口处的磨损；
③保证滤带冲洗水压力，滤带冲洗系统尽量采用不锈钢自净喷嘴，能够自行冲掉堵塞在喷嘴的脏物，保证滤带的孔隙率和污泥脱水效果；
④经常维护自动防偏带装置与增减压装置，减少滤带边沿磨损；
⑤保证自控系统设有连锁保护装置，防止误动作给整机造成的损伤。
常见问题：
（1）滤带打滑
这主要是进泥超负荷，应降低进泥量；滤带张力太小，应增加张力；辊压筒损坏，应及时修复或更换。
（2）滤带跑偏
这主要是进泥不均匀，在滤带上摊布不均匀，应调整进泥口或更换平泥装置；辊压筒局部损坏或过度磨损，应予以检查更换；辊压筒之间相对位置不平衡，应检查调整；纠偏装置不灵敏。应检查修复。
（3）滤带堵塞严重
这主要是每次冲洗不彻底，应增加冲洗时间或冲洗水压力；滤带张力太大，应适当减小张力；加药过量，即PAM加药过量，粘度增加，常堵塞滤布，另外未充分溶解的PAM也易堵塞滤带；进泥中含砂量太大，也易堵塞滤布，应加强污水预处理系统的运行控制。
（4）泥饼含固量下降
这主要是加药量不足、配药浓度不合适或加药点位置不合理，达不到最好的絮凝效果；带速太大，泥饼变薄，导致含固量下降，应及时地降低带速，一般应保证泥饼厚度为5～10mm；滤带张力太小，不能保证足够的压榨力和剪切力，使含固量降低。应适当增大张力；滤带堵塞，不能将水分滤出，使含固量降低，应停止运行，冲洗滤带。
（七）紫外消*系统
目前国内城市污水处理厂普遍采用紫外线消*方式对污水处理厂的出水进行消*。但从实际运营上发现紫外线消*存在以下问题：
（1）紫外线消*系统无后续杀*能力。当处理水离开反应器之后，一些被紫外线杀伤的微生物在光复活机制下会修复损伤的DNA分子，使细菌再生。
（2）紫外灯石英套管污染。当污水流经UV消*器时，其中有许多无机杂质会沉淀、粘附在套管外壁上。尤其当污水中有机物含量较高时更容易形成污垢膜，而且微生物容易生长形成生物膜，这些都会抑制紫外线的透射，影响消*效果。
为此，选择污水处理紫外消*设备时应注意的问题主要有：
（1）灯管的选择
灯管的选择应注意两个方面：一是单支灯管的UVC输出强度，该值越高则所需要的灯管数量越少，投资和运行维护费用也就越低。一般说来，高强度汞灯的输出强度高，优于低强度汞灯。二是UVC电光转换效率，它包括灯管消耗的电能转换为光能的效率和光能中.7nm波长（UVC）部分所占的比例。低压汞灯的紫外输出主要集中在.7nm，而中压汞灯的紫外输出主要集中在nm，且中压汞灯的发热量很大，因此低压高强度汞灯的电光转换效率高于中压高强度汞灯。
（2）传感器及实时调节系统的选择
污水处理厂的水量、水质波动较大，因此进行UVC输出强度的实时调节对节约电耗和延长灯管寿命意义重大，这主要通过灯管的可变输出和传感器的真实反馈来实现。就传感器进行真实反馈而言，其位置和波长的选择性极为重要,能真实反映微生物实际接受的UVC照射强度的传感器应是放置在水中的（与微生物处于同一位置），并且只监测.7nm波长强度。
（3）自动清洗系统的选择
污水处理厂紫外消*系统的清洗有人工清洗、自动机械清洗和自动化学清洗三种，由于人工清洗要中断消*且工作量大，操作时易损伤灯管，间隔时间长（自动清洗一般1～2次/h），故无法保证石英套管所必需的最低综合透光率，因此除极个别特殊情况外极少使用。自动清洗系统的选择与所使用的灯管有关，中压高强度灯管的温度在～℃，结垢严重，必须采用化学清洗；低压高强度灯管的温度低于℃，结垢量和速度都远远低于中压高强度灯管，因而可采用机械清洗，且在1～2次/h的清洗频率内就不会结垢。
（4）二次污染及事故污染
正常运行时的二次污染来自化学清洗系统中的清洗剂，事故情况下的二次污染发生在灯管破损时汞进入水中，以及液压驱动的自动清洗系统发生泄漏。汞灯使用固态汞合金（固定粘附在灯管两端的突起点），当灯管破损时不会像液态汞那样流到水中，只需将粘附着汞合金的石英碎片打捞出来即可。研究表明，该汞合金在污水中长期浸泡后水中汞的本底浓度未见升高。此外，该系统采用压缩空气为动力的自动机械清洗系统，不存在运行期间和事故泄漏造成二次污染的问题。
五、检测仪表
城市污水处理厂的在线监控仪表是运营管理人员掌握污水处理工艺实时动态的重要途径，也是实现污水处理厂自动化控制的重要保障。然而，因为仪表监测的污水中杂质多，环境差，经常容易导致在线仪表测量产生误差较大，或者损坏率高，极大地影响了污水处理厂在线监控的力度和自动化控制水平。
由于污水处理厂进水中污染物浓度较高、悬浮物较多，容易在采样管道和分析仪器的进样管形成污垢，因此需要针对性配置水样预处理单元和选择水质浓度相匹配的分析仪器量程。在选用设备时，一些自带控制系统的大型设备配置的自控系统与厂内主要控制系统选型要一致，否则设备不易与厂内整个自控系统建立通讯，或建立通讯时需要投入较大的成本。另外，在运行过程中应建立一套详细的维护与操作规程，如维护工作一定要提前计划和准备相应的备品配件；定期对分析仪器进行标定和校正，清洗管道和预处理单元，以及更换消耗件和易损件；加强在线监测系统的日常管理等。
由于城市污水处理厂特殊的构筑物设计及大量地处理污水，污水处理厂发生雷击现象普遍比较严重，对室外设备安全运行构成较大的威胁。目前污水处理厂的设计多只做了高压端的一级防雷，而忽视了对现场设备和仪表的二、三级防雷，这就导致许多污水处理厂经常出现被雷击而使现场设备和仪表的损坏。如果为了控制工程造价而缺少这些设施，那么在今后的运行管理工作中将付出更大的代价。
六、几种具体工艺
以上主要是针对不同处理工艺共性存在的出水水质与污泥考核指标超标问题，以及节能降耗措施等进行分析。下面就几种具体工艺常存在的问题归纳：
（一）沉砂池
常见的沉砂池有平流沉砂池、曝气沉砂池和涡流沉砂池，排砂方式有重力排砂、气提式和泵吸式。
沉砂池普遍存在的问题是沉砂效果差、淤积、堵塞。对此针对不同型式沉砂池，可分别采用不同的应对措施。
（1）平流沉砂池刮泥机需及时开启和排砂，有移动桥的需保证限位装置灵敏有效，避免发生“走过”现象而损坏设备，同时加强巡检避免出现走轮磨损严重造成停运而拉断电缆现象。
（2）曝气沉砂池定期调整曝气量冲刷，避免堵塞穿孔管或曝气头，微孔膜曝气头可采用甲酸清洗的方式维护。
（3）涡流沉砂池因是圆形而需保证切线方向进水、切线方向出水，水流一般在池内旋转两圈。另外，可根据实际运行工况制定排砂泵的运行周期，及时排除集砂区的沉砂，避免淤积和管路堵塞。
与沉砂池的维护相对应，砂水分离器、吸砂泵、空压机等也需定期清理维护，避免管路堵塞，降低分离效果。
（二）氧化沟
氧化沟既有推流式反应器的特征，又有完全混合反应器的特征。正是由于氧化沟流态上的特殊性，所以氧化沟的曝气设备除具有良好的充氧、混合功能外，还要推动沟中混合液循环流动。曝气设备的这种特点容易造成氧化沟底部出现积泥问题，而积泥会缩小氧化沟的有效容积，也就相当于缩短了实际停留时间。
氧化沟中的水流速度一般应控制在0.3m/s左右，而氧化沟中积泥的原因通常主要是池底的流速＜0.3m/s造成的。例如某厂由于进水BOD5偏低，若要保证池底流速达到0.3m/s，则需要较多的转刷投入运行。但这样会使氧化沟内溶解氧相对偏高，而曝气过量不利于活性污泥的生长，进而影响出水达标。由于工艺控制主要根据溶解氧的高低，不断调整转刷的运转台数和时间来控制适量的溶解氧，这样就存在大部分转刷停运时间段内水流速度降低，导致氧化沟池底的流速＜0.3m/s，积泥现象严重。另外，实际进水SS高于设计值也会使得氧化沟的产泥量增加，从而导致氧化沟内积泥。
对于这种情况，通常是在氧化沟内增加潜水推流器来改善沟内水力条件，保证氧化沟池底流速＞0.3m/s。这样既可解决氧化沟的积泥问题，又能使氧化沟内活性污泥的均匀混合，有利于活性污泥的生长，方便工艺的灵活调整。
（三）UNITANK池
UNITANK工艺运行较为灵活，处理效果比较稳定，工程投资和运行费用低于A2/O工艺，与除磷A/O工艺相当，而其最大优点是节省占地。但在运行中UNITANK池也存在一些问题需要优化：
（1）边池作为沉淀池增加斜板问题
在运行过程中，反应池内的污泥沉积在斜板上容易形成堵塞，会影响沉淀效果和氧利用效率，同时斜板的存在影响了池内气、水、活性污泥的混合效果。而且现有斜板密度较大，污泥易于沉积，从而增加了支架的承重要求。为此，需要选用轻巧、表面粗糙度适当的斜板产品，并研究调整安装角度、间距、长度等参数，在保证沉淀效果的情况下，减少堵塞，减轻池体的承载力。
（2）曝气头堵塞问题
由于边池交替作为沉淀池使用，污泥沉降于池底，容易造成曝气头堵塞，影响曝气效果。为此，可选用可自动闭合的曝气头，在不曝气的情况下闭合气孔，减少堵塞。
（3）搅拌器受到曝气头的不利影响
由于整个池布满曝气头，曝气时会降低搅拌器的混合效果并对搅拌器产生不利影响。通过在保证曝气需要的情况下，对曝气头的布置进行调整，例如在搅拌器附近不安装曝气头以减少对搅拌器的不利影响。
（四）二沉池
城市污水处理厂二沉池对出水水质非常重要，一般要注意防止二沉池配水不均匀、短流、污泥上浮等问题，其中污泥上浮的原因主要有：
（1）污泥膨胀
正常的活性污泥沉降性能良好，含水率一般在99％左右。当活性污泥变质时，污泥含水率上升，体积膨胀，不易沉淀，二沉池澄清液减少，此即污泥膨胀。污泥膨胀主要是由于大量丝状细菌（特别是球衣细菌）在污泥内繁殖，使泥块松散，密度降低所致；也有由真菌的大量繁殖引起的污泥膨胀。
（2）污泥脱氮上浮
当曝气时间较长或曝气量较大时，在曝气池中将会发生高度硝化作用而使混合液中含有较多的硝酸盐（尤其当进水中含有较多的氮化物时），此时，二沉池可能发生反硝化而使污泥上浮。
（3）污泥腐化
若曝气量过小，污水在二沉池的停留时间较长或二沉池排泥不畅，二沉池可能由于缺氧而腐化，即污泥发生厌氧分解，产生大量气体，最终使污泥上升。此外，除上述操作管理方面的原因外，构筑物设计不合理也会引起污泥上浮。如对曝气和沉淀合建的构筑物，往往会有以下两点原因会导致污泥上浮：一是污泥回流缝太大，沉淀区液体受曝气区搅拌的影响，产生波动，同时大量微气泡从回流缝窜出，携带污泥上升。二是导流室断面太小，气水分离效果较差，影响污泥沉淀。
（五）污泥消化
污泥厌氧消化是利用兼性菌和厌氧菌进行厌氧生物反应，分解污泥中有机物质的一种污泥处理工艺。厌氧消化是使污泥实现“四化”的主要环节，其中随着污泥被稳定化，将产生大量高热值的沼气，作为能源利用，使污泥实现资源化。
某城市污水处理厂处理能力为30万m3/d，其污泥处理系统设置污泥消化池和沼气发电机。消化池稳定后的产气量为～6m3/d，相当于投入消化池每m3污泥的产气量约4.5～6m3。稳定后污泥中有机物含量约40%，沼气中甲烷约65%，二氧化碳约26%。产生沼气供沼气发电机运转，月均发电25万kWh，相当于污水处理厂平均用电量的27％。沼气发电机产生的废热用于加热消化池中的污泥，并还有剩余。此外，消化对脱水前及脱水后的污泥都有明显的减量，从而减少了脱水消耗的絮凝剂及耗电量。
对于污泥消化系统的运行，除了消化池、沼气贮柜、沼气利用等区域注意防爆安全外，还存在以下几点值得注意的问题：
（1）脱硫
由于沼气中H2S浓度太高（最高约为6mg/L），采用的干式脱硫塔容易出现超温（＞60℃）。因此，在运行管理中应加强脱硫塔填料的翻新及补充。另外，在消化池进料中投加铁盐也可降低沼气中H2S的含量，但会增加运行成本。
（2）管道堵塞
运行中发现，从消化池出泥管到后浓缩池、从后浓缩池到脱水机前的贮泥池，以及离心脱水机上清液输送管道都容易被堵塞。其原因是由于磷酸铵镁（MAP）的形成。在厌氧消化中，有机物得到分解，并释放出PO3-4NH+4。由于该厂位于属于沿海地区，地下水位较高，管网易受海水潮位等因素的影响，不可避免地有一定量的海水渗入下水道，从而增加了污水中Mg2+的浓度。消化池排放污泥在接触大气后，会释放一定的CO2，使污泥中的pH值呈弱碱性，更有利于MAP的形成。经验表明，此物质易在垂直下降的管道上、管道的弯头处及不光滑的管壁上形成，因而这部分管道宜采用PE、PEHD及不锈钢管材。发生堵塞的管道可采用机械法疏通（如管道疏通车）。
（3）沼气发电机组的操作和维护
沼气发电机组特别是并网控制系统是进口的先进设备，在国内应用较少，污水处理厂维护人员需积累经验才能进行独立的有效维护。
机组采用的是并入厂内低压电网运行的工作方式。但由于厂内电网容量小，机组的工作较易受到厂内电网参数波动的影响而报警停机，需专人值班操作。
来源：酋长水处理部落
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